І Г Дейнека - Аналіз теоретичних основ про вивчення впливу агресивних середовищ на матеріали з полімерним покриттям - страница 48

Страницы:
1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11  12  13  14  15  16  17  18  19  20  21  22  23  24  25  26  27  28  29  30  31  32  33  34  35  36  37  38  39  40  41  42  43  44  45  46  47  48  49  50  51  52  53  54  55  56  57  58  59  60  61  62  63  64  65  66  67  68  69  70  71  72  73  74  75  76  77  78  79  80  81  82  83  84  85  86  87  88  89  90  91  92  93 

69,96

0,0776

30,19

0,0615

95:5

квітки бу­зини

180,35

0,0910

65,28

0,0648

28,86

0,0554

Додатні значення коефіцієнтів Ь свідчать, що усі добавки позитивно впли­вають на біофлавоноїди плодово-ягідних мас. З дослідженої ароматичної сиро­вини лейкоантоціани найбільш стабілізуються в системах, ще* містять м'яту та квітки бузини, катехіни - квітки липи та бузини, флавоноли - квітки липи. Оскіль­ки усі дослідження були проведені за однакових параметрів процесу, це поясню­ється складом введеної ароматичної сировини. Стримані значення корелюють з антиоксидантною активністю досліджених добавок [4].

Отриманий ефект, ймовірно, можна пояснити таким чином. Ароматична си­ровина містить комплекс біофлавоноїдів, вітамінів та інших БАР, здатних до ан­тиоксидантної дії. Отже, можна припустити, що збільшення вмісту біофлавоноїдів відбувається не стільки завдяки збагаченню систем біофлавоноїдами, що міс­тяться у ароматичній сировині, скільки за рахунок антиоксидантної дії дослідже­них добавок на речовини плодових мас.

Враховуючи, що добова потреба у біофлавоноїдах становить 50 мг%, роз­роблені соуси можуть стати значним джерелом цих БАР у раціоні харчування на­селення.

Отже, усі обрані добавки (листя смородини, вишні, м'яти, меліси) в інтервалі концентрацій 0,1...0,5% позитивно впливають на плодові системи, що розгляда­лись у статті, як за рахунок збагачення їх БАР, так і за рахунок антиоксидантної дії ароматичної сировини. Це дозволяє рекомендувати її в досліджених концент­раціях у якості антиоксидантів БАР, зокрема біофлавоноїдів, під час розробки нових технологій плодових соусів.

Література

1. Kalt W., Kushad M.M. The role of oxidative stress and anti-oxidants in plant and human health: Introduction to the Colloquium // Hort. Science. - 2000. - m 4 (35). -P. 758-764.

2. Proceedings of the Colloquium. The role of oxidative stress and antioxidants in plant and human health: 95th ASHS Annual Conference Charlotte, North Carolina, 13 July 1998. - P. 289-291.

3. Гудковский В.А. Антиокислительные (целебные) свойства плодов и ягод и прогрес­сивные методы их хранения // Хранение и переработка сельхозсырья. - 2001. - № 4. -С. 13-19.

4. Малюк Л,П, Зіолковська А.В., Гурікова І.М. Дослідження біофлавоноїдів ароматичної сировини // Прогресивні техніка та технології харчових виробництв ресторанного гос­подарства і торгівлі: Зб. наук, праць / Редкол.: О.І. Черево (відпов. ред..) та ін..; Харк. держ. ун-т харчування та торгівлі. - Харків, 2006. - Вип. 2 (4). - СЛО-37.

5. Давидова О.Ю. Розробка технології соусів з кісточкових плодів: автореф. дис... канд. техн. наук: 05.18.16. - X., 1999. - 19 с.

6. Кантере В.М., Матисон В.А., Фоменко М.А., Крюкова Е.В. Основные методы сенсор­ной оценки продуктов питания // Пищевая промышленность. - 2003. - № 10. - С. 6-13.

7. Методические указания по исследованию биологически активных веществ плодов. -Л.: ВАСХНИЛ, ВИР, 1979. - 49 с.

УДК 621.833

Мазнев Е.А.

АНАЛИЗ РАБОТОСПОСОБНОСТИ ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕДАЧ С ВЫПУКЛО-ВОГНУТЫМ БОКОВЫМ ПРОФИЛЕМ ВИТКОВ ЧЕРВЯКА

В статье рассматривается зависимость характера линий мгновенного контакта червяка и червячного колеса, коэффициента перекрытия и нагрузочная способность от варианта начальной установки шлифо­вального круга для червячных передач с выпукло-вогнутым профи­лем витков червяка.

Постановка проблемы. В настоящее время первоочередной задачей яв­ляется повышение качества, надежности, долговечности и экономичности ма­шин и механизмов. В приводах современных машин, используемых в легкой и пищевой промышленности, наряду с другими зубчатыми передачами широкое распространение получили червячные передачи. Однако к существенным недос­таткам червячных передач можно отнести пониженный коэффициент полезного действия (КПД), что приводит к снижению долговечности этих передач и, в осо­бенности при больших передаваемых мощностях, существенным потерям энер­гии. Поэтому усовершенствование червячных передач, которое неразрывно свя­зано с проблемой многокритериального синтеза машиностроительных конструк­ций [1], является важным научно-техническим заданием. Эти вопросы связаны с вопросом выбора рациональной геометрии рабочих поверхностей червячной пе­редачи [3, 4].

Анализ последних исследований и публикаций. Одним из перспектив­ных видов червячных передач, исследуемых в последнее время, являются чер­вячные передачи, которые содержат червяк с выпукло-вогнутой боковой поверх­ностью витков. Вопрос выбора параметров червячной передачи с выпукло-­вогнутым профилем витков червяка рассматривали немало авторов, например С.В. Шевченко, В.И. Подройко [5, 6, 7]. Основным недостатком этих работ можно считать то, что недостаточно внимания авторами уделяется вопросу изготовле­ния таких передач и отсутствие достаточно полных теоретических исследований нагрузочной способности. В.П. Шишов и Е.А. Мазнев предложили для изготовле­ния таких передач использовать шлифовальный круг с выпукло-вогнутым про­филем осевого сечения [8]. Это позволит простым технологическим путем обес­печить идентичность поверхностей витков червячной фрезы и червяка. Однако нерассмотренным остается вопрос влияния начальной установки круга на их ра­ботоспособность.

Цель статьи. Рассмотреть зависимость характера линий зацепления чер­вяка и червячного колеса, коэффициента перекрытия и нагрузочной способно­сти червячных передач с выпукло-вогнутой поверхностью витков червяка от на­чальной установки шлифовального круга.

Изложение основного материала. Для изготовления червячных передач с выпукло-вогнутыми поверхностями витков червяка автором было предложено использовать шлифовальный круг, осевое сечение которого состоит из двух дуг окружностей, соединенных отрезком [8]. Также были предложены три варианта начальной установки шлифовального круга (рис. 1), представляющие, с нашей точки зрения, наибольший интерес.

Вариант А. Линия кратчайшего расстояния между осью червяка и осью кру­га проходит через точку M (рис. 1, а); вариант установки аналогичен варианту, предложенному Ниманном для червячных передач с вогнутым профилем витков червяка: tgy, = p/rg (передача ZT 3 - A).

Вариант Б. Линия кратчайшего расстояния между осью червяка и осью кру­га проходит через точку Ol (рис. 1, б); вариант установки аналогичен варианту, предложенному Литвиным для червячных передач с вогнутым профилем витков червяка: tg уё = p/al . При этом линия зацепления шлифовального круга и червя­ка на ножках его витков совпадает с осевым профилем шлифовального круга на соответствующем участке (передача ZT 3 - А ).

Вариант В. Линия кратчайшего расстояния между осью червяка и осью кру­га проходит через точку O2 (рис. 1, в); в отличие от варианта Б линия зацепле­ния шлифовального круга и червяка совпадает на головке витков червяка с осе­вым профилем шлифовального круга и tgуё = p/a2 (передача ZT3 - B).

Для всех трех вариантов: an = , р = 5moc1, р2 = 3moc1, переходный участок отсутствует. Для всех исследуемых передач примем общими следующие пара­метры: число заходов червяка z1 = 2 , число зубьев червячного колеса z2 = 40, радиус шлифовального круга RM = 20 • moc1, модуль передачи moc1 = 6 і і , q = 10.

Рис. 2. Проекции линий зацепления синтезированных червячных передач

а - zt3 - a, б - zt3 - А , в - zt3 - в , г - базовая

На рис. 2 представлены проекции линий зацепления этих передач.

Из этих рисунков видно, что вариант начальной установки шлифовального круга, при одних и тех же геометрических параметрах осевого сечения круга, не оказывает существенного влияния на характер линий зацепления. Для выпукло-вогнутых передач линии зацепления на ножке витков червяка имеют более бла­гоприятное расположение для образования масляного клина, чем для базовой червячной передачи. Что оказывает положительное влияние на работоспособ­ность выпукло-вогнутых червячных передач.

Для оценки работоспособности передач рассматриваем коэффициенты пе­рекрытия и несущую способность синтезированных червячных передач, опреде­ляемую по критерию Ниманна [10]. В качестве базовой передачи принята чер­вячная передача, червяк которой шлифуется дисковым коническим инструмен­том [9].

В табл. 1 приведены величины коэффициентов перекрытия синтезирован­ных передач.

Таблица 1

Коэффициенты перекрытия исследуемых и базовой червячных передач

Червячная передача

Фи , град

Фи , град

Коэффициент пе­рекрытия є

Є   Єа -100%

ZT 3 - A

-571

-49

2,900

11,54

ZT 3 - А

-283

237

2,889

11,12

ZT 3 - в

-737

-226

2,839

9,19

Базовая

-467

1

2,600

-

Максимальное значение коэффициент перекрытия получаем при варианте А установки шлифовального круга (передача ZT 3 - A), минимальное - вариант установки В (ZT3 -B). Для всех вариантов коэффициент перекрытия больше, чем коэффициент перекрытия базовой червячной передачи.

Несущая способность всех трех передач сильно изменяется в ходе зацеп­ления (рис. 3). Для всех трех передач лишь на небольшом участке зацепления она меньше несущей способности базовой червячной передачи.

350 300 -250 -200 -150 | 100 -

 

 

 

 

 

 

 

 

\

> ) 1

 

 

 

 

Тг—1

 

\

 

 

Л

ы

гч

 

 

\

 

 

 

 

-—

 

 

 

 

 

г

 

 

 

 

 

 

 

]                30               60               90              120             150 180 -♦-Базовая -■-ZT3-A -A-ZT3-B -с— ZT3-8

Рис. 3. Несущая способность синтезированных червячных передач

Таблица 2

Сравнительный анализ критерия Ниманна с учетом многопарности зацепления

 

s л max QN IE

ґ \ max

QN IE max QN IE А

, \ min

QN IE

Страницы:
1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11  12  13  14  15  16  17  18  19  20  21  22  23  24  25  26  27  28  29  30  31  32  33  34  35  36  37  38  39  40  41  42  43  44  45  46  47  48  49  50  51  52  53  54  55  56  57  58  59  60  61  62  63  64  65  66  67  68  69  70  71  72  73  74  75  76  77  78  79  80  81  82  83  84  85  86  87  88  89  90  91  92  93 


Похожие статьи

І Г Дейнека - Дослідження ступеня надійності кислотозахисних костюмів від волокнистого складу текстильних матеріалів

І Г Дейнека - Аналіз теоретичних основ про вивчення впливу агресивних середовищ на матеріали з полімерним покриттям