І Г Дейнека - Аналіз теоретичних основ про вивчення впливу агресивних середовищ на матеріали з полімерним покриттям - страница 52

Страницы:
1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11  12  13  14  15  16  17  18  19  20  21  22  23  24  25  26  27  28  29  30  31  32  33  34  35  36  37  38  39  40  41  42  43  44  45  46  47  48  49  50  51  52  53  54  55  56  57  58  59  60  61  62  63  64  65  66  67  68  69  70  71  72  73  74  75  76  77  78  79  80  81  82  83  84  85  86  87  88  89  90  91  92  93 

6. Галушкина Т.П., Крутикова В.И. Экологическая политика и механизмы ее реализации на региональном уровне. - Одесса: ИПРЭЭИ НАН Украины, 1999. - 112 с.

УДК 629.4.048.3

Могила В.И., Зиборов Ю.А.

РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ИСПАРИТЕЛЬНОГО БЛОКА КОНДИЦИОНЕРА

Представлены результаты теплоэнергетических и аэродинамических испытаний испарительного блока кондиционера при варьировании расхода воздуха и воды, частоты вращения испарительной насадки. Рис.6. Ист.6.

Экспериментальная модель испарительного блока кондиционера (рис. 1) состоит из двадцати пяти стальных дисков 0250 мм, толщиной 2 мм. Диски с за­зорами в 7 мм располагаются на вращающейся оси, установленной в корпусе и соединенной с электродвигателем постоянного тока. Уплотнительными элемен­тами корпус разделен на два тракта: воздушный и орошаемый. В орошаемый тракт вода может подаваться с двух сторон, после чего сливается в резервуар.

2       10    11 12

1

+ -

1

- -+

к

 

 

 

 

 

 

 

 

 

+   + -+

 

 

 

 

 

-J-L-

-----* направление движения воздуха -направление движения воды

Рис. 1. Экспериментальная модель испарительного блока кондиционера: 1 - насадка; 2 - вал; 3 - воздушный тракт; 4 - уплотнительный элемент; 5 - нагнетательный патрубок; 6 - решетка; 7 - орошаемый тракт; 8 - сливной патрубок; 9 - фланец; 10 - муфта; 11 - электродвигатель; 12 - рама.

Экспериментальные исследования проводились в соответствии с [1-5] на специализированном стенде (рис. 2) и заключались в определении холодопро-изводительности испарительного блока кондиционера при изменении значений скорости течения воздуха, частоты вращения насадки и расхода воды через ис­парительный блок.

1        2 3

J2/

Рис. 2. Схема экспериментального стенда для исследований испарительного блока

кондиционера:

1 - коллектор; 2 - воздушный тракт; 3 - сегментная диафрагма; 4 - испарительный блок;

5 - осадительный бак; 6 - центробежный вентилятор; 7 - электродвигатель; 8 - водяной насос; 9 - мерный бак; 10 - трубопровод внутренней циркуляции; 11 - трубопровод потребителя; 12 - вентиль; 13 - термометр; 14 - психрометр; 15 - микроманометр;

16 - диафрагма; 17 - дифманометр; 18 - комбинированный прибор; 19 - водяной затвор;

20 - мензурка

Проведение экспериментальных исследований осуществлялось при сле­дующих режимах:

- температура воздуха, поступающего в испарительный блок: 35оС;

- относительная влажность воздуха, поступающего в испарительный блок:

80%;

- скорость течения воздуха в межнасадочном канале - 4...16 м/с;

- частота вращения насадки - 0,67...1,67 с-1;

- расход воды в испарительном блоке - 1-10-4 ...7-10-4 м3/с. Экспериментальные исследования испарительного блока кондиционера при

варьировании скорости течения воздуха в межнасадочном канале и частоты вращения насадки позволили получить результаты (рис. 3-4), анализ которых позволяет определить следующее:

- скорость течения воздуха в межнасадочном канале до значений 8 м/с по­зволяет увеличить холодопроизводительность в диапазоне от 1900 до 4000 Вт без ухудшения каких-либо показателей работы устройства, причем большим значения скорости воздуха соответствуют большие значения частоты вращения насадки и, соответственно, наоборот;

Ох, Вт

4500 -

4000 3500 3000 2500 2000 1500 1000

500 0

 

 

 

 

 

»—1

 

1_

і

 

 

 

 

 

r*

 

і

 

 

 

 

 

-*

 

f

А

 

 

 

у

 

 

 

\

 

 

 

 

 

 

 

1

к

 

 

 

 

 

 

 

і

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

U2, м/с

♦ 100 об/мин  180 об/мин  A 60 об/мин  #40 об/мин

Рис. 3. Холодопроизводительность ССх испарительного блока в зависимости от скорости течения воздуха U2 и частоты вращения насадки n

) P2, Па 580

4    5   6    7    8   9   10  11   12  13  14  15 16

Частота вращения насадки: ^ м/с

♦ 100 об/мин ■ 80 об/мин а 60 об/мин • 40 об/мин

Рис. 4. Аэродинамическое сопротивление AP2 воздушного тракта испарительного блока в зависимости от скорости течения воздуха U2 и частоты вращения насадки n

2

4

6

8

10

12

14

16

18

- при частоте вращения насадки 100 и 80 об/мин и, соответственно, скоро­сти воздуха в межнасадочном канале 10 и 16 м/с и выше имел место капельный унос жидкой фазы; при меньших значениях частоты вращения насадки и в ис­следуемом диапазоне скорости воздуха капельный унос влаги не наблюдался;

- реализация максимальной холодопроизводительности устройства, кото­рая составила 4200 Вт, при условии отсутствия уноса жидкой фазы обеспечива­ет частота вращения 80 об/мин и скорость течения воздуха 12 м/с, что позволяет выделить данные режимы как рациональные;

- аэродинамическое сопротивление воздушного контура для данных пара­метров составляет 340 Па;

- затраты механической мощности на привод насадки при изменении часто­ты вращения от 40 до 100 об/мин составили, соответственно, значения в диапа­зоне от 25 до 100 Вт.

Результаты экспериментальных исследований, направленные на опреде­ление необходимого расхода воды в испарительном блоке кондиционера при определенных ранее рациональных параметрах скорости воздуха и частоты вращения насадки, представленные на рис. 5-6 позволяют определить следую­щее:

- минимальный расход воды, который обеспечивает реализацию макси­мальной холодопроизводительности устройства (4200 Вт) составил 6-10-4 м3/с при полностью противоточном течении;

- исследуемые варианты с прямоточным течением воды и комбинирован­ные с подачей воды с двух сторон насадки обеспечили меньшие значения холо-допроизводительности при исследуемых значениях расхода, что приводит не­приемлемости использования данных режимов;

- изменение температуры воды от 25 до 45 оС контура потребителя на вхо­де в устройство изменяет его холодопроизводительность в диапазоне от 2500 до 6400 Вт;

Ох, Вт 4500 4000 3500 3000 2500 2000 1500 1000

500 0

012345678

Подача воды,% (прямоток / противоток) G-m,1° м

♦ 0/100 ■ 20/80 А 40/60 X 60/40 Ж 80/20 «100/0

Рис. 5. Холодопроизводительность Ох в зависимости от расхода воды G1E и пропорциональности ее подачи с прямо- и противоточной схемой

J Pi, Па 5250 4500 3750 3000 2250 1500 750

6 7

G1, 10-4 м3/с

0

Рис. 6. Гидравлическое сопротивление APi орошаемого тракта испарительного блока в

зависимости от расхода воды GiE

- температурный напор воды контура потребителя испарительного блока при постоянном суммарном расходне воды 6-Ю-4 м3/с и изменении коэффици­ента расхода от 10 до 100% составил, соответственно, от 16,7 до 1,67 оС ;

- гидравлическое сопротивление водяного тракта устройства при расходе воды 6-10-4 м3/с составило 3500 Па.

Полученные результаты экспериментальных исследований позволяют ут­верждать о преимуществе разработанного устройства над существующими ана­логами [6] при сравнении их удельных показателей, а именно:

- затраты мощности на холодопроизводительность составляют 0,05 кВт/кВт (для аналогов 0,06 - 0,3 кВт/кВт);

- холодопроизводительность на единицу объемного расхода воздуха 16 кВт-с/м3 (для аналогов 8 - 12 кВт-с/м3).

- холодопроизводительность на единицу объема агрегата 25 кВт/м3 (для аналогов 2 - 15 кВт/м3).

Литература

1. Геращенко О.А. и др. Температурные измерения. Справочник. - К.: Наукова думка, 1984. - 204 с.

2. РД50-213-80. Правила измерения расхода газов и жидкостей стандартными сужаю­щими устройствами.

3. ГОСТ 8.207-76. Прямые измерения с многократными наблюдениями. Методы обра­ботки результатов наблюдений.

4. Рего К.Г. Метрологическая обработка результатов технических измерений. Справ. по-соб. - К.: Техника, 1987. - 186 с.

5. Зайдель А.Н. Погрешности измерения физических величин. - Л.: Наука, 1985. - 128 с.

6. Майсоценко В.С. Системы кондиционирования воздуха для автомобилей // Автомо­бильная промышленность. - 1986. - №10. - С. 22-23.

УДК 687.1 (075.8)

Мокшина О.В., Федина Л.В., Очкуренко В.И.

ВЛАЖНО-ТЕПЛОВАЯ ОБРАБОТКА ШВЕЙНЫХ ИЗДЕЛИЙ

В статье приведены примеры влияния структуры материалов на тех­нологические процессы влажно-тепловой обработки при изготовле­нии одежды.

Способность материала образовывать пространственную форму деталей одежды путем изменения геометрических размеров на отдельных участках и ус­тойчиво сохранять ее называется формовочной способностью мате­риала. Формовочная способность материала характеризуется двумя стадиями: формообразованием и закреплением формы. Формообразование служит для создания в одежде складок, объемной формы полочек, рукавов, для формова­ния воротника и других деталей. Устойчивое закрепление и сохранение полу­ченной формы - непременное условие хорошего внешнего вида изделия в про­цессе эксплуатации.

Страницы:
1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11  12  13  14  15  16  17  18  19  20  21  22  23  24  25  26  27  28  29  30  31  32  33  34  35  36  37  38  39  40  41  42  43  44  45  46  47  48  49  50  51  52  53  54  55  56  57  58  59  60  61  62  63  64  65  66  67  68  69  70  71  72  73  74  75  76  77  78  79  80  81  82  83  84  85  86  87  88  89  90  91  92  93 


Похожие статьи

І Г Дейнека - Дослідження ступеня надійності кислотозахисних костюмів від волокнистого складу текстильних матеріалів

І Г Дейнека - Аналіз теоретичних основ про вивчення впливу агресивних середовищ на матеріали з полімерним покриттям